人工快滲系統處理工藝

中國污水處理工程網時間：2017-10-15 7:22:21

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　　1 引言(Introduction)

　　人工快滲系統(Constructed Rapid Infiltration, CRI)兼具了污水快滲土地處理系統和人工構造濕地系統的優點, 其基建投資少、工藝操作簡便、運營成本低, 特別適合中小城鎮生活污水、受污染地表水、分散污水及市政管網尚未覆蓋的邊遠地區污水的處理.然而隨著有機物的逐級降解, CRI系統后續反硝化段C/N值偏低, 總氮去除率僅為10%~35%, 不能達標排放, 限制了其進一步推廣應用.目前, CRI系統強化脫氮研究多集中在添加碳源、優化填料結構、分段進水等方面, 由于這些方法仍然依賴于傳統硝化反硝化過程, 隨著碳源的消耗和反硝化菌活性的降低, 系統長期運行的效果并不理想, 且在實際運行中由于操作復雜、穩定性差而難以應用.因此, 如何實現CRI系統高效低耗脫氮成為其應用推廣的技術難點和研究熱點.

　　近年來, 短程硝化反硝化工藝突破了傳統反硝化對碳源的限制, 整個脫氮過程經NH4+-N→NO2--N→N2完成, 具有反應歷時短、耗氧量低、節約碳源等優勢, 為生物處理低C/N值廢水提供了新途徑.短程硝化作為該工藝的起始步驟, 保持較高的亞硝氮積累率對最終脫氮效能的提升至關重要.目前, 國內外學者通過對DO、溫度、pH、水力停留時間、游離氨等單因素或多因素聯合控制實現了SBR、A/O、MBR、ABR等工藝的短程硝化，但是針對CRI系統內短程硝化發生機理和調控方法的研究尚未見報道.

　　由于CRI系統內基質處于非流動體系, 進水條件隨著填料深度的增加也隨之發生變化, 單純依靠過程控制難以實現系統內亞硝氮的有效積累.此外, 由于易受水質波動和環境條件改變的影響, 上述方法仍存在過程控制復雜、亞硝化不穩定或效率低的問題.根據文獻報道, 一些化學物質如氯、氯酸鹽、硫化物、羥胺、疊氮化鈉等可對參與硝化反應的氨氧化菌(Ammonia Oxidation Bacteria, AOB)和亞硝酸鹽氧化菌(Nitrite Oxidation Bacteria, NOB)產生不同作用，通過控制適宜的抑制劑濃度可以選擇性淘汰NOB而對AOB影響較小, 因而可以作為快速啟動短程硝化的控制因素.基于此, 從經濟、簡便、易行的角度出發, 本研究選擇羥胺(NH2OH)作為微生物活性抑制劑, 探討其對CRI系統內氮素轉化的影響機制及形成亞硝氮積累的可行性, 以期找到能快速啟動CRI系統短程硝化的最適羥胺添加量與添加方式.同時, 選擇實際運行中較易控制且影響較為顯著的進水pH值作為協同調控因子, 考察能有效提高或穩定AOB亞硝化效果的最適pH范圍, 為實現CRI系統后續短程反硝化的高效脫氮提供基礎, 推進其在污水短程脫氮領域的應用.

　　2 材料與方法(Materialsandmethods)2.1 試驗裝置

　　本試驗所采用的CRI反應器如圖 1所示.裝置采用PVC材料制作, 柱高120 cm, 內徑16 cm.填料高100 cm, 自上而下每隔20 cm設置一處取水口, 內置濾布防止填料隨水流出, 另一側每20 cm填料段層間設置一處采土口.采用環形布水管均勻布水, 可調流速泵和轉子流量計調節進水量, 繼電器控制進水時間, 試驗期間控制溫度(28±2) ℃.

　　圖 1試驗裝置示意圖

　　2.2 試驗進水與掛膜啟動

　　CRI系統采用接種掛膜啟動, 采用粒徑分別為0.25~0.35 mm、1.0~2.0 mm、1.0~1.3 mm的天然河砂、大理石砂、沸石砂及取自于成都某污水處理廠(A2/O工藝)二沉池的回流污泥按照質量比6:1:1:2均勻混入柱內.由于CRI系統采用干濕交替自然復氧并依靠重力推進水流動, 本試驗僅接種適量活性污泥的目的在于引入活性微生物的同時不會造成系統堵塞.

　　試驗進水采自西南交通大學犀浦校區化糞池的生活污水, 通過自來水稀釋或添加CH3COONa、NH4Cl、KH2PO4、KNO3等配制而成, 主要水質指標COD、NH4+-N、NO2--N、NO3--N濃度范圍分別為120~160、45~50、0.01~0.05、0.35~0.5mg·L-1, pH 7.2~7.5.通過逐步提升水力負荷的方式啟動CRI系統, 每周期運行6 h, 濕干比1:4, 每隔1 d監測1次出水水質.經過45 d后, CRI系統水力負荷達到1.0 m·d-1, COD和NH4+-N去除率均穩定在75%以上、鏡檢生物相良好, 系統趨于穩定, 完成掛膜.

　　2.3 試驗方案

　　采用4組同等條件下啟動的CRI系統, 編號C1~C4, 根據相關文獻(Kindaichi et al., 2004;Xu et al., 2012)及前期預實驗的結果, 4個反應器每周期進水分別添加0.3~1.0 mmol·L-1羥胺, 每天運行結束時取水檢測, 當氨氮去除率和亞硝氮積累率趨于穩定后, 停止投加羥胺繼續運行若干周期觀察氮素的變化, 同時采集各階段運行結束時不同深度范圍內的填料, 根據AOB和NOB的空間分布情況及活性, 分析羥胺對兩類功能菌的影響差異及原因, 確定能有效抑制亞硝氮氧化的羥胺添加濃度范圍.在最佳羥胺添加模式下, 根據AOB對pH的適應范圍, 調整進水pH值分別至7.2~9.0, 分析系統中氮素的變化情況, 以此確定最有利于實現CRI系統短程硝化穩定運行的pH范圍.

　　2.4 分析項目及測試方法

　　NH4+-N、NO2--N、NO3--N檢測分別采用納氏試劑分光光度法、N-(1-萘基)-乙二胺分光光度法、酚二磺酸光度法;pH采用雷磁PHS-3C+酸度計;AOB和NOB計數采用MPN多管發酵法;微生物活性采用比耗氧速率(SOUR)表征, 為減少有機物耗氧速率的干擾, 本試驗中僅采用NH4Cl與自來水配制成NH4+-N濃度為50 mg·L-1的溶液作為基礎營養液.

　　3 結果與分析(Resultsandanalysis)3.1 羥胺對氮素污染物轉化的影響

　　第Ⅰ階段是未添加羥胺時CRI系統內氮素污染物的轉化情況.由圖 2可知, 該階段的硝化類型以全程硝化為主, 亞硝氮積累率僅為3%~5%, 出水中含有大量的NO3--N和少量未轉化的NH4+-N.由于100 cm處的COD去除率均維持在90%以上, 如果出水直接進入反硝化脫氮將因碳源不足而出現NH4+-N去除率較高、TN去除率偏低的問題.

　　圖 2氨氮去除和亞硝氮積累隨羥胺添加的變化

　　第Ⅱ階段在各系統進水中添加不同濃度羥胺后, 初期氨氮去除率和亞硝氮積累率均出現不同程度的提升.經過前4個周期連續添加羥胺后C1~C4反應器的亞硝氮積累率分別較未添加時提高了14.5%、47%、60.1%、49.8%, 此時C1反應器仍以全程硝化為主, 其余反應器則在受到較高濃度羥胺(0.5~1.0 mmol·L-1)沖擊后迅速呈現出向短程硝化轉變的趨勢.此后, C1和C2反應器內的亞硝氮積累率逐步提高, 分別在連續添加羥胺22 d、13 d后趨于穩定, 最終亞硝氮積累率各為51.3%、77.9%.C3反應器內亞硝氮積累率在前11 d均超過60%, 但從第12 d開始緩慢下降, 第19 d時穩定在45%左右, 這表明羥胺添加量為0.7 mmol·L-1時在反應初期主要對亞硝氮氧化過程具有較強的抑制效應, 但隨著運行時間的延長同時開始抑制氨氧化過程, 因此該羥胺濃度可作為NH4+-N向NO2--N轉化的抑制點.而C4反應器在添加羥胺8 d后亞硝氮積累率出現大幅下降, 可能是高濃度羥胺持續添加導致系統內微生物中毒, 進而使得亞硝化、硝化過程均受到嚴重抑制.此外, 各反應器的氨氮去除率與亞硝氮積累率呈現出基本一致的變化規律, 除C4反應器外, 其余羥胺添加量下的氨氮去除率均有所提高, 其中C2從第7 d起一直高于90%直至階段Ⅲ結束.

　　第Ⅱ階段除C3、C4反應器出水中檢測出明顯的羥胺殘留外, 其余反應器出水中僅含有微量羥胺, 為進一步減少羥胺用量, 同時避免由于羥胺長期添加導致的潛在毒性和累積二次污染, 在階段Ⅱ運行穩定后進入第Ⅲ階段：進水中不再添加羥胺.此時, C1、C2、C3反應器的亞硝氮積累率分別維持30%、70%、40%以上的天數為3 d、12 d、7 d, 之后均表現出下降趨勢, 但C2反應器的下降幅度相對最小, 經16 d不添加羥胺運行后氨氮去除率和亞硝氮積累率依然達到87.2%、68.1%, 可見0.5 mmol·L-1羥胺連續添加13 d后對CRI系統的硝化抑制具有較強的穩定性, 即使不再添加羥胺時這種抑制作用依然保持著較高的不可恢復性, 削弱了NO2--N向NO3--N的轉化能力.C4反應器的波動較大, 雖然亞硝氮積累率有上升趨勢, 但是NO2--N和NO3--N的含量均較低, 出水中含有大量未能轉化的NH4+-N.由此可見, 高濃度羥胺持續添加后對CRI系統的亞硝化和硝化過程的抑制均表現出較強的不可逆性, 因而經20d的恢復期后C4反應器的氨氮去除率依然較低.

　　3.2 羥胺對硝化菌的影響3.2.1 空間分布

　　為解析羥胺添加對CRI系統內氮素污染物遷移轉化的影響機制, 試驗對階段I~Ⅲ運行結束時各反應器在不同填料深度范圍內的AOB、NOB進行了定量分析(單位：個·g-1干填料).從圖 3a可知, 羥胺添加前各CRI系統內AOB和NOB的數量和空間分布基本保持在同一水平且都隨著填料深度的增加而依次減少, 0~80 cm填料段內聚集了超過90%的AOB和NOB, 故NH4+-N的主要轉化過程也是發生在該段內, 而80~100 cm段由于營養物質缺乏致使各類微生物生長代謝緩慢、數量較少, 對CRI系統內氮素轉化的貢獻也相對較小.

　　圖 3 AOB和NOB數量及空間分布變化

　　不同濃度羥胺持續添加至穩定運行后, CRI系統內AOB、NOB及AOB/NOB均發生了顯著變化.由圖 3b、c可知, 羥胺對微生物量的影響主要也集中在0~80 cm段內, 這與末段微生物量本身較少及隨著吸附作用和化學反應的發生導致羥胺的濃度逐級遞減有關.從全段平均數量來看, 第Ⅱ、Ⅲ階段后C1和C2反應器內的AOB量與第Ⅰ階段基本持平, 但是第Ⅱ階段后的NOB量分別減少了26.3%、77.1%, AOB/NOB則分別由2.118、2.098上升至2.824、9.231, AOB的數量優勢為實現CRI系統的短程硝化提供了基礎, 同時表明了0.3~0.5 mmol·L-1羥胺持續添加一段時間后僅對NOB的生長代謝產生了抑制而對AOB的影響可以忽略, 在該范圍內羥胺濃度越高對NOB的抑制效應越明顯.停止加藥一段時間后, C1內的NOB量回升至4.9×106個·g-1, 而C2的NOB量僅為1.6×106個·g-1、AOB/NOB為6.813, AOB依然占據較大優勢, 分析認為, 使用羥胺為抑制劑時, 其對NOB的抑制作用具有一定的不可逆性, 這可能與羥胺作為一種還原劑, 在特定濃度下能對硝化細菌進行選擇性殺滅有關(宋學起和彭永臻, 2005), 因而不再添加羥胺時硝化反應恢復較困難而亞硝化反應仍然繼續, 徐光景、宋學起、葛麗萍等在研究氯或氯化物對短程硝化影響的過程中也發現了類似的現象(Xu et al., 2011a;宋學起和彭永臻, 2005;葛麗萍等, 2011).因此, 0.5 mmol·L-1羥胺可作為能促進CRI系統向短程硝化轉化的有效NOB抑制濃度, 當羥胺濃度低于該值時, 對NOB的抑制作用將在經歷一定時間的適應后減弱或消失.

　　階段Ⅱ結束時, C3、C4反應器內的AOB和NOB均受到不同程度的抑制, 尤其是C4反應器中, 這兩種菌的平均數量僅各為1.96×106、0.44×106個·g-1, 而AOB/NOB>4反映出該濃度下羥胺對NOB的抑制作用強于AOB, 因而NOB的消減速率更快, 由于兩種功能菌數量均大幅下降, 氨氮去除率和亞硝氮積累率并沒有隨著AOB占比的增大而提高.經過階段Ⅲ后C3、C4反應器的AOB量分別回升了3.8×106、1.5×106個·g-1, 這表明羥胺濃度越高, 受抑制后AOB活性的恢復速率也越慢.

　　3.2.2 比耗氧速率

　　氨氮的硝化過程屬于好氧反應, 通過比耗氧速率(SOUR)的變化可以表征AOB和NOB的(亞)硝化活性強弱.試驗將各CRI系統中不同層位的填料分別混合均勻后測試SOUR, 采用抑制系數Yi反映羥胺添加(階段Ⅱ)對微生物活性的抑制程度, 計算式：Yi=(SOURI-SOURⅡ)/SOURI;采用解抑系數Yr反映羥胺停止添加(階段Ⅲ)后微生物活性的恢復程度, 計算式：Yr=(SOURⅢ-SOURⅡ)/SOURⅢ.

　　從表 1可以看到, 抑制系數Yi與羥胺添加濃度之間具有較好的正相關性, 羥胺濃度為1.0 mmol·L-1時系統的受抑制程度最高, 而解抑系數Yr與羥胺添加濃度之間并沒有表現出對應的負相關性, 解抑系數C1>C3>C4>C2, C2反應器停止添加羥胺后依然保持良好的亞硝化效果, 因此可以推測0.5 mmol·L-1羥胺抑制的主要是NOB的耗氧速率, 此時解抑系數僅為0.033, 表明受抑制的NOB活性難以恢復.類似地, 其他反應器內的SOUR變化情況與2.1節中氮素轉化的規律及2.2.1節中AOB與NOB的數量關系也表現出較強的一致性.

　　表 1 不同階段微生物的比耗氧速率及抑制/解抑系數

　　3.3 pH協同調控強化短程硝化

　　羥胺抑制雖然實現了CRI系統由全程硝化向短程硝化的快速啟動, 但是亞硝氮積累率相對較低或存在波動, 為改善這一問題, 選擇短程硝化效果最好的C2反應器在第Ⅲ階段結束時, 調整進水pH值分別至7.2、7.5、7.8、8.1、8.4、8.7、9.0, 運行穩定后分析系統內氮素污染物的變化情況.

　　由圖 4可知, 進水pH在7.2~7.5時氨氮去除率和亞硝氮積累率增長較緩慢, 當進水pH升至8.1時出現“躍點”, 亞硝氮積累率增幅達13%, 該點過后CRI系統的亞硝氮積累率一直保持在85%以上.當pH繼續升高至8.4后, 氨氮去除率和亞硝氮積累率均超過90%, CRI系統短程硝化效果顯著.此時繼續提高進水pH, 氨氮去除率呈現下降趨勢, 進水pH增至9.0時亞硝氮積累率出現“落點”, 較進水pH為8.7時降低了3.3%, 之后的亞硝氮積累率雖然仍保持在90%左右, 但是氨氮去除率僅為82%左右, CRI系統短程硝化效能開始逐漸下降.綜合來看, 進水pH為8.1~8.4時最有利于CRI系統短程硝化效果的穩定與提高.

　　圖 4不同進水pH下氨氮去除和亞硝氮積累的變化

　　4 討論(Discussions)4.1 羥胺抑制機理分析

　　目前, 關于羥胺對(亞)硝化過程影響的報道相對較少, 對其抑制機理的研究也欠深入.Kindaichi T等在自養型硝化生物膜中加入羥胺后發現其能刺激部分亞硝化的發生, 而低濃度的鹽酸羥胺(250 μmol·L-1)加入即可完全抑制NOB的生長(Kindaichi et al., 2004);Xu G J等研究了在pH為8.0左右時, 投加10 mg·L-1羥胺后SBR反應器中快速出現亞硝氮積累現象, 平均積累率高達99.8%, 并通過FISH檢測證明了AOB遠遠高于NOB(Xu et al., 2012);Hu SS發現當羥胺濃度達到91 mg·L-1時, NOB的活性受抑制程度達到92%(Hu, 1990).本研究認為0.5 mmol·L-1羥胺能有效抑制NOB活性而對AOB影響較小, 該添加量下CRI系統的亞硝氮積累現象最為顯著且穩定性較好, 雖然關于羥胺抑制濃度的結論不盡相同, 可能與反應器和反應條件的不同有關, 但相同的是都證明了羥胺對NOB具有選擇性抑制作用.

　　從生物化學的角度看, 硝化過程并不僅僅是簡單的從NH4+-N氧化成NO2--N再進一步氧化成NO3--N的過程, 它涉及多種酶和中間產物, 并伴隨著復雜的電子(能量)傳遞, 其過程涉及的主要反應式如下(Ge et al., 2015)：

　　氨轉化成羥胺：

(1)

　　羥胺轉化成亞硝酸：

(2)

　　亞硝酸轉化成硝酸：

(3)

　　由反應式(1)和(2) 可知, 在亞硝化反應過程中, AOB利用氨單加氧酶(AMO)將氨氧化生成NH2OH和H2O, NH2OH經羥胺氧化酶(HAO)的催化再被氧化生成NO2--N, 進入反應式(3) 由NOB在亞硝酸氧化酶(NOR)的作用下轉化成NO3--N.因此, 羥胺作為硝化反應的關鍵中間產物, 對整個硝化過程的平衡起著“承上啟下”的作用(Harper et al., 2015).本研究中, 外源羥胺的引入極有可能破壞了這種平衡關系, 當少量羥胺(0.3~0.5 mmol·L-1)添加時將刺激AMO和HAO酶活性, 有利于維系AOB的生長代謝進而促進氨氧化生成NO2--N, 而羥胺過量(0.7~1.0 mmol·L-1)時將同時對AMO、HAO和NOR產生毒性抑制, 由于NOR抵御羥胺毒性較AMO和HAO弱, 這種抑制作用隨著羥胺濃度的增高而不斷加強, NOR酶活性的降低使NO2--N氧化效率變低, NOB的種類和數量因營養供給不足而減少、整體活性下降, 導致NO2--N不斷積累, 促成CRI系統內發生短程硝化, 這與Sinha和Annachhatre(2007)、Ge等(2015)的研究結論基本一致.

　　4.2 pH調控機理分析

　　AOB和NOB對環境酸堿度較為敏感, 進水pH是影響短程硝化效能的一個重要決定因素.這種影響主要體現在兩個方面：①微生物需要在適宜的pH環境下進行新陳代謝, pH過高或過低都會影響細胞膜的通透性及表面帶電性進而影響生長繁殖, 已報道的不同硝化菌在不同反應體系的適宜pH范圍有所差異(Peng and Zhu, 2006;Park et al., 2007;Jiménez et al., 2011), 但基本上可以認為混合體系中AOB和NOB的最適pH分別在8和7附近, 該特性為控制這兩類菌的優勢增長提供了基礎;② pH值還會影響溶液中游離氨(Free Ammonia, FA)的濃度, 計算公式(Ge et al., 2015)如下：

(4)

　　適宜濃度的FA可作為AOB的氨氧化基質加速亞硝氮積累, 而FA濃度偏高時又會抑制AOB和NOB的活性.目前, 關于FA抑制濃度的研究結論存在差異, Anthonisen等的早期研究發現FA對AOB和NOB的抑制濃度分別為10~150、0.1~1.0 mg·L-1(Anthonisen et al., 1976);Kim等發現NOB在FA為0.7 mg·L-1時活性降低50%(Kim et al., 2006);Christian等則認為AOB的FA抑制濃度>5 mg·L-1, 產生嚴重抑制的FA濃度約為40 mg·L-1, 而FA對NOB的完全抑制濃度僅為0.6 mg·L-1(Fux et al., 2002).雖然這些研究得出的FA抑制濃度不同, 但均反映出NOB對FA更敏感.

　　本研究中pH為7.2、7.5、7.8、8.1、8.4、8.7、9.0時對應的FA濃度均值分別為0.7、1.5、2.9、5.6、10.2、16.9、26.5 mg·L-1.當pH≤7.5時, FA處于較低值(≤1.5 mg·L-1), 不能滿足AOB對氧化基質的需求, 不利于AOB生長, 因而亞硝氮積累率增長緩慢;FA濃度隨著pH的提高而逐步提升, 亞硝化效果也隨之提高, 第11d時FA濃度升至5.6 mg·L-1, 此時出現的“躍點”可認為是NOB活性在繼羥胺抑制后進一步受到嚴重抑制的開始, FA濃度升至10.2 mg·L-1時亞硝化效果依然較好, 可見AOB在該FA濃度范圍內表現出比NOB更強的適應性(Wu et al., 2012;Sun et al., 2015);但這并不意味著FA濃度越高CRI系統的亞硝化效果越好, 第26 d時亞硝氮積累率出現“落點”, 表明pH≥9.0時過高的FA濃度(≥26.5 mg·L-1)對AOB和NOB同時產生了顯著抑制效應, 從而導致系統的短程硝化效果呈現下降趨勢.具體參見污水寶商城資料或http://www.xhxdt.com更多相關技術文檔。

　　5 結論(Conclusions)

　　1) 中低濃度(0.3~0.5 mmol·L-1)羥胺有利于氨氮去除和亞硝氮積累, 連續添加0.5 mmol·L-1羥胺13 d后可實現CRI系統短程硝化的快速啟動, 高濃度(0.7~1.0 mmol·L-1)羥胺對硝化過程的抑制效應可逆性較弱, 0.7 mmol·L-1羥胺開始抑制氨氧化, 1.0 mmol·L-1羥胺對氨氧化和亞硝氮氧化均產生嚴重抑制.

　　2) 羥胺對AOB和NOB具有選擇性抑制, 同濃度下對NOB的抑制作用強于AOB, 0.5 mmol·L-1羥胺能有效抑制NOB生長而對AOB影響較小, 微生物比耗氧速率隨羥胺濃度的升高而降低, 抑制系數和解抑系數與各系統的氮素轉化及硝化菌的變化具有一致性, 推測這種變化與酶活性密切相關.

　　3) 進水pH為8.1~8.4時有利于提高CRI系統短程硝化的運行效能及穩定性, pH≤7.5不利于AOB生長, pH=9.0時(FA濃度26.5 mg·L-1)對AOB產生明顯抑制, pH=8.1時(FA濃度5.6 mg·L-1)對NOB產生明顯抑制, AOB對FA的適應范圍更寬、適應性更強.